平成30年度（2018年）一級建築士「構造」過去問解説｜全30問・計算の途中式と覚えるポイント

圧縮部分12a²、引張部分4a²なので、圧縮軸力は差の8a²σ_yです。曲げも20a³σ_yで、どちらの値も合いません。

M＝20a³σ_yは合っていますが、Nは圧縮力と引張力の差で8a²σ_yです。引張側だけの面積4a²を軸力にしません。

N＝8a²σ_yは合っています。曲げは上の圧縮部分と下の引張部分の両方を加えるため、10ではなく20a³σ_yです。

上端の圧縮4a²σ_yと下端の引張4a²σ_yが、ともに図心から2.5aの距離で同じ向きの曲げを生みます。左右側部の圧縮の合計モーメントは0。N＝8a²σ_y、M＝20a³σ_yです。

この荷重比では両梁の荷重点たわみが一致しません。δ_A＝P_A l³/(3EI)、δ_B＝P_B l³/(6EI)なので、等しい条件はP_B＝2P_A、比は1：2です。

たわみの式に全長2lを入れると、δ_A＝P_A l³/(3EI)、δ_B＝P_B l³/(6EI)なので、等しい条件はP_B＝2P_A、比は1：2です。

この荷重比では両梁の荷重点たわみが一致しません。δ_A＝P_A l³/(3EI)、δ_B＝P_B l³/(6EI)なので、等しい条件はP_B＝2P_A、比は1：2です。

この荷重比では両梁の荷重点たわみが一致しません。δ_A＝P_A l³/(3EI)、δ_B＝P_B l³/(6EI)なので、等しい条件はP_B＝2P_A、比は1：2です。

この値はつり合いから求める値と異なります。中央ヒンジまわりの右半分のつり合いから右柱脚の水平反力は左向きP/3、左柱脚は左向き2P/3。Aの曲げの大きさは(2P/3)lです。

正しい値です。中央ヒンジまわりの右半分のつり合いから右柱脚の水平反力は左向きP/3、左柱脚は左向き2P/3。Aの曲げの大きさは(2P/3)lです。

この値はつり合いから求める値と異なります。中央ヒンジまわりの右半分のつり合いから右柱脚の水平反力は左向きP/3、左柱脚は左向き2P/3。Aの曲げの大きさは(2P/3)lです。

この値はつり合いから求める値と異なります。中央ヒンジまわりの右半分のつり合いから右柱脚の水平反力は左向きP/3、左柱脚は左向き2P/3。Aの曲げの大きさは(2P/3)lです。

上層せん断力は2(140＋100)/4＝120kN。下層は2(180＋220)/4＝200kNなので、2階に加えた外力P_1は差の80kNです。

2階梁の端部曲げは各280kN・m（100＋180）。端部曲げの大きさの和をスパン8mで割り、Q_B＝560/8＝70kNです。

R階梁のせん断力は2×140/8＝35kN、2階梁は70kN。1階右柱は両梁から来る鉛直力の合計105kNの圧縮力を負担します。

1階梁のせん断力は2×220/8＝55kN。右支点は右柱の105kNにこの55kNも加えた160kNを支えるため、120kNは誤りです。

A・Bの少なくとも一方の大きさが合いません。右上節点は外力がなく、そこにつながる水平材・鉛直材は0。左上節点でAの水平成分がPに抗するのでA＝−√2P。上段左鉛直材は引張Pで、左中段の鉛直つり合いからBも引張Pです。

A・Bの少なくとも一方の大きさが合いません。右上節点は外力がなく、そこにつながる水平材・鉛直材は0。左上節点でAの水平成分がPに抗するのでA＝−√2P。上段左鉛直材は引張Pで、左中段の鉛直つり合いからBも引張Pです。

両方の符号と大きさが合います。右上節点は外力がなく、そこにつながる水平材・鉛直材は0。左上節点でAの水平成分がPに抗するのでA＝−√2P。上段左鉛直材は引張Pで、左中段の鉛直つり合いからBも引張Pです。

A・Bの少なくとも一方の大きさが合いません。右上節点は外力がなく、そこにつながる水平材・鉛直材は0。左上節点でAの水平成分がPに抗するのでA＝−√2P。上段左鉛直材は引張Pで、左中段の鉛直つり合いからBも引張Pです。

回転の中心からの距離を正しく取ると、この比にはなりません。右下の端まわりでF×500＝W×150。F/W＝150/500＝0.30です。重量の腕は幅300mm全体でなく、その半分の150mmです。

正しい比です。右下の端まわりでF×500＝W×150。F/W＝150/500＝0.30です。重量の腕は幅300mm全体でなく、その半分の150mmです。

回転の中心からの距離を正しく取ると、この比にはなりません。右下の端まわりでF×500＝W×150。F/W＝150/500＝0.30です。重量の腕は幅300mm全体でなく、その半分の150mmです。

回転の中心からの距離を正しく取ると、この比にはなりません。右下の端まわりでF×500＝W×150。F/W＝150/500＝0.30です。重量の腕は幅300mm全体でなく、その半分の150mmです。

最下層はAi＝1。Ci＝Z Rt Ai C0＝1.0×0.9×1×0.2＝0.18。

鉄骨造・木造の略算周期はT＝0.03h。

上階ほどAiが増し、重量当たりの層せん断力係数も増える。

地震層せん断力はQ_i＝C_iΣW_iです。ΣW_iには、その階の床等に加え、そこより上の部分の固定荷重・地震用積載荷重等が累積します。「その階だけ」の重量では下の階の負担を過小評価します。

多雪区域の地震時は、積雪が短期最大量で常に存在するとはせず所定の割合へ低減する。

百貨店の屋上広場は売場と同じ積載荷重区分で扱える。

一般に床用＞大梁・柱・基礎用＞地震力用。地震力用が最大という記述は逆である。

RCの単位体積重量は、無筋コンクリートの重量に鉄筋分約1kN/m³を加えて評価できる。

風用必要壁量は床面積でなく、各階の見付面積を基に計算する。床面積用の規定は地震力との混同。

著しく軟弱な指定区域以外では、一般の一次設計にC0＝0.2を使える。

設問のように両面に同じ構造用合板を所定の方法で張る場合は、それぞれの倍率を加算します。出題時の合算倍率の上限等の条件も満たす必要があり、片面へ重ね張りする場合とは区別します。

引張だけを負担する木筋かいは厚さ1.5cm・幅9cm以上。圧縮を負担する場合の3cm以上と区別する。

X・Yとも計算値と一致します。X方向の両側端は床面積16m²と8m²、存在壁量はいずれも4m。充足率の比は0.5です。Y方向は床面積8m²と16m²に対し存在壁量4mと8mなので、充足率が等しく壁率比1.0です。

X・Yの少なくとも一方が計算値と一致しません。X方向の両側端は床面積16m²と8m²、存在壁量はいずれも4m。充足率の比は0.5です。Y方向は床面積8m²と16m²に対し存在壁量4mと8mなので、充足率が等しく壁率比1.0です。

X・Yの少なくとも一方が計算値と一致しません。X方向の両側端は床面積16m²と8m²、存在壁量はいずれも4m。充足率の比は0.5です。Y方向は床面積8m²と16m²に対し存在壁量4mと8mなので、充足率が等しく壁率比1.0です。

X・Yの少なくとも一方が計算値と一致しません。X方向の両側端は床面積16m²と8m²、存在壁量はいずれも4m。充足率の比は0.5です。Y方向は床面積8m²と16m²に対し存在壁量4mと8mなので、充足率が等しく壁率比1.0です。

水平力による曲げは柱頭・柱脚で大きくなり、端部付近に曲げひび割れが生じやすい。

帯筋の拘束はコンクリートの横膨張を抑え、圧縮耐力と耐力低下後の粘りを改善する。

同じ端部曲げの大きさなら、柱のせん断力はおおむね両端曲げの和÷内法高さです。短柱になると要求せん断力も増し、せん断破壊しやすくなるため、塑性変形能力は一般に低下します。せん断耐力の増大だけで粘りの向上とは判断できません。

梁幅が大きいと接合部の有効幅が増し、一般に接合部せん断耐力が大きくなる。

Fcを高くすると付着強度が増し、同じ鉄筋の必要定着長さは短くなる。長くなるとの記述は逆。

標準フックでは、折曲げ角度が小さいほど必要な直線余長は長くなります。一般的な標準形状では180度は4d、135度は6d、90度は8dなどで、dは鉄筋径です。適用する鉄筋・用途の条件も合わせて確認します。

拘束のない部分は割裂しやすく、コア内に比べ必要定着長さが長い。

梁主筋の強度が高いと通し筋の付着要求が増し、十分な定着性能に必要な柱せいも増える。

壁の開口は耐力だけでなく剛性も減らす。開口の寸法等による低減を双方に考慮する。

両側スラブの有効幅を含むT形断面で梁の曲げ剛性を評価する。

ヤング係数比はn＝E_s/E_cです。鉄筋のE_sがほぼ一定なら、Fcの増大に伴ってE_cが大きくなるほどnは小さくなります。許容応力度計算で用いる所定のnも、高強度ほど大きくする扱いではありません。

梁端断面は通常柱面で検定し、節点中心ではなくフェイスモーメントを用いられる。

引張鉄筋比を増すと圧縮・せん断・付着への要求が増し、一般に塑性変形能力が低下する。

曲げ降伏時の平均せん断応力度を下げると、脆いせん断破壊を避けて梁の変形能力を確保しやすい。

壁の平均せん断応力度を抑えると、せん断破壊に対する余裕が増し塑性変形能力に有利。

壁の負担比βuを小さくし靱性の高いラーメンの負担を増すと、一般にDsを小さくできる。

過大なパス間温度は強度・靱性を低下させるため、材種に対応する上限を守る。

同じ基準強度なら完全溶込み・すみ肉とも、のど断面に対する許容せん断応力度は共通。

ノンスカラップは梁端ウェブの欠損と応力集中を抑え、塑性変形性能を改善する。

短いビードは急冷で硬化し、低温割れや延性低下の危険を増す。危険が小さいという記述は逆。

両側が支持されるウェブは、突出フランジより幅厚比の上限が大きい。

SN490BはSN400Bより高強度なので、幅厚比の上限は一般に小さい。大きいという記述は逆。

横補剛材は必要な力に耐える強度と、変形を拘束する剛性の両方が必要。

均等間隔の補剛と、塑性化する梁端を重点的に補剛する方法がある。

すべり前の力は摩擦面で伝え、ボルト軸と孔の支圧に頼る接合ではない。

引張は接触圧を減らすため、併存するせん断の許容値を低減する。

許容力を加算する所定の併用接合は、高力ボルトを先に締め付け、その後に溶接する順序が前提です。溶接後に締め付ける本肢の順序で、両方の許容力をそのまま加算してはいけません。

同じすべり係数・張力なら2面摩擦の許容せん断は1面の2倍となる。

ルート1-1でも水平力を負担する筋かい端部・接合部は保有耐力接合とする。C0の割増しだけで省略できない。

ルート2では筋かい負担率に応じ、地震時応力を割り増して設計する。

ルート3のDsは筋かい細長比や柱梁幅厚比等に基づく部材の靱性を反映する。

筋かい力を受ける角形鋼管の面は局部変形しやすく、接合部を補強する。

粒径はシルト＞粘土。分類名だけでなく大小を確認する。

細粒の粘性土は一般に水を保持しやすく、砂質土より含水比が大きくなります。含水比の分母は水を含んだ土全体でなく、乾燥した土粒子の質量です。

N値が10程度の範囲では、一般的な経験的関係による許容支持力度は粘性土地盤のほうが大きく評価されます。ただしN値だけで最終決定せず、土質・地下水・基礎寸法・沈下等の条件も確認します。

内部摩擦角が大きいほど地盤のせん断抵抗と支持力係数が大きい。

浅い砂層で支えても下部粘性土へ荷重が及ぶため、下層の支持力と圧密沈下も確認する。

摩擦杭とべた基礎が協力して荷重を支え、沈下を減らすのがパイルド・ラフトです。沈下が0になる工法ではないので、平均沈下量と不同沈下量の検討を省略できません。

粘性土の沈下で杭へ下向きの負の摩擦力が生じるため、追加軸力を検討する。

液状化層の杭横抵抗は低下するので、水平地盤反力係数を低減して杭を設計する。

背面地表の上載荷重は水平土圧も増す。土圧係数を掛けて擁壁への作用に加える必要がある。

底版上の土重量は鉛直安定力として、転倒抵抗に考慮できる。

本問で扱う設計上の簡便な確認では、底面の滑動抵抗力を土圧等の水平成分の1.5倍以上とすることで、使用限界状態における滑動に伴う変形等の検討を省略できます。これを「擁壁の全ての検討が不要」と読み替えてはいけません。転倒・支持力等は別に確認します。

底面突起は地盤の抵抗を利用して滑動を抑える方法となる。

壁の厚さ/鉛直支点間距離の下限は、面外座屈を防ぎ安定性を確保する。

Fcが高いと単位壁長当たりの耐力が増し、所定の範囲で必要壁量を低減できる。

出題時の壁式RCの設計では、階高が3.5mを超える場合、保有水平耐力計算による安全性の確認が必要です。壁厚や壁量の仕様だけで安全と判断しません。

小さな開口でも、無開口とみなすには所定の補強等の条件がある。補強不要とする記述は誤り。

プレストレスト鉄筋コンクリート（PRC）は、プレストレスを導入しながら所定の曲げひび割れの発生を許容し、その幅等を制御する構造です。「発生を許容しない」と言い切る点が誤りです。PCも設計区分があるので、PC鋼材の使用だけで一律に無ひび割れと考えません。

鋼材ダンパーは塑性履歴の面積に相当するエネルギーを吸収する。

ダンパーの減衰が不足すると免震層変位が大きくなり、周囲のクリアランス等に支障を生じる。

機械式継手は主筋より太いので、継手周囲の横補強筋の外面から必要かぶりを確保する。

柱と腰壁を完全に切り離すと、腰壁による短柱化を避け柱剛性評価からその影響を除ける。

高強度材料と設計技術の発展で100m超のRC建築物も実現されている。

中央配置は両側の境界梁・周辺重量による拘束を利用できる。最外端のほうが浮上り抵抗に有利という記述は誤り。

屋根縁は剝離流による局部的な負圧が大きく、中央より大きな吹上げ力で設計する。

構造形式が方向ごとに異なる場合、方向別に適切な耐震計算ルートを採用できる。

せん断破壊を先行させないため、せん断補強筋の強度には主筋等のような有利な割増しを見込まない。

崩壊時に各階の柱・壁・筋かいが負担する水平せん断力の和で保有水平耐力を求められる。

形状特性係数F_esは各階の剛性率・偏心率から判定します。ある階の偏心率が大きいことだけで、全階を同じ値で割り増すわけではありません。本肢は階ごとの評価を全階一律にしている点が誤りです。

ブレース型は層間変形をダンパーへ効率よく伝え、一般に間柱型より吸収効率がよい。

S2はゴム直径/全ゴム厚で、水平剛性と座屈性能を表す重要な形状指標。

PC梁はプレストレスによる復元力で地震時に生じたひび割れが閉じやすく、一般にRC梁に比べて残留変形が小さくなります。「大きい」は逆です。これは塑性履歴によるエネルギー吸収量が大きいという意味ではありません。

鋼管が充塡コンクリートを拘束し、コンクリートが鋼管の局部座屈を抑える相互作用によって変形性能が向上します。その性能を踏まえ、所定の設計条件に従って軸力比や幅厚比の制限を緩和できます。無条件の制限撤廃ではありません。

腐朽菌に必要な酸素・水分・適温・栄養のうち一つを断つことで腐朽を抑えられる。

含水率が繊維飽和点付近の25〜35％を超えると一般に腐朽しやすくなります。本肢の25％以下は出題時の構造用製材（未仕上げ材）についての扱いです。全ての木材・全てのJAS区分を一律25％と覚えるのは避けます。

心材は抽出成分等により一般に辺材より耐腐朽性が高く、腐朽しやすい部位に有利。

切断・仕口加工で薬剤の浸透していない内部が露出するため、加工面へ再度防腐処理を行う。

W/Cが一定なら、単位セメント量Cを増やすと単位水量Wも増えます。ペースト量や収縮の影響が増すため、乾燥収縮ひび割れは一般に起こりやすくなる側です。「セメントが多いからひび割れにくい」とは判断できません。

AE気泡は凍結時の膨張圧を逃がす空間となり、凍結融解抵抗を高める。

相似供試体では寸法が小さいほど、一般に測定圧縮強度が大きい。

圧縮強度が大きいほど一般に引張強度も大きいが、同程度の強さになるわけではない。

炭素量増加は強度を上げる一方、一般に破断伸びを小さくする。

LY225は低い降伏点と高い延性を持ち、早期塑性化する履歴ダンパーに適する。

降伏比＝降伏点÷引張強さ＝350÷490≒0.714で、約71.4％です。490÷350＝1.4は逆数であり、降伏比ではありません。

SN490Bは、降伏メカニズムを計画しやすくするため、降伏点又は耐力の下限だけでなく上限も規定されています。本問の板厚12mm以上という記述は規格の所定板厚範囲内で読みます。

耐震性向上には強度増加、靱性改善、重量減による地震力低減の方法がある。

隙間を設けない方式でも、周囲の壁等に生じる力や天井との接触、天井材・接合部の耐力等を確認する必要があります。「壁と一体で動くから脱落に対する安全検証を省略できる」という結論は誤りです。

高炉スラグ利用は副産物を有効利用し、セメント製造に伴う環境負荷低減に寄与する。

高いFcによる緻密化と十分なかぶりは、鉄筋腐食を抑えてRCの耐久性を高める。